Капус голубой спрей: Увлажняющая сыворотка KAPOUS DUAL RENASCENCE 2 phase

Зиберс и Эдвардс [16] также рекомендовали температуру окружающего газа выше 1100 К для стабильного самовоспламенения. спиртовых баллончиков. Лю и др. [17] исследовали и сообщили о характеристиках самовоспламенения спрея бутанола n при изменении концентрации окружающего газа O ₂ .Экспериментальные условия температуры окружающего газа составляли 1000 К. Однако для температуры сжатия 1100 К требуется степень сжатия выше 40 с допущениями о начальной температуре газа 300 К и показателе политропы 1,35. Давление сжатого газа достигло 14,5 МПа при начальном давлении газа на входе 0,1 МПа. Такое чрезвычайно высокое значение степени сжатия не требуется для традиционных дизельных технологий, поскольку ожидается значительное увеличение потерь на трение, вызванное высоким давлением, и снижение эффективности.Таким образом, кажется затруднительным с помощью простого сжатия одновременно реализовать температуру сжатия выше 1100 К и давление сжатия около 6,5–7,5 МПа, что соответствует возможным степеням сжатия около 22–24. В нашем численном анализе самовоспламенение было получено в условиях окружающего газа 5,5 МПа, что соответствует степени сжатия 19,5, что ниже, чем у новейших дизельных двигателей; поэтому более высокая начальная температура газа перед сжатием путем предварительного нагрева представляется эффективным способом достижения введенных выше требований по давлению и температуре сжатого газа.Это идея с физической точки зрения для создания технологии управляемого зажигания. Другой подход – химический аспект, такой как добавление небольшого количества улучшителя воспламенения. Munsin et al. [18, 19] сообщили о влиянии присадок, улучшающих воспламенение, на время задержки воспламенения при сгорании этанола в машине быстрого сжатия и расширения. Однако механизм улучшения качества самовоспламенения присадками пока не выяснен. Что касается реального применения двигателя, Kaiadi et al.[20] предложили PPC (частично предварительно смешанное сгорание) с помощью стратегии двойного впрыска, и они сообщили о характеристиках зажигания, сгорания и выбросов при использовании дизельного двигателя с высокой степенью рециркуляции отработавших газов (40–70%) и предварительным подогревом всасываемого газа. Их результаты по характеристикам воспламенения и горения являются разумными для нашего признания необходимых условий для стабильного самовоспламенения спрея этанола. Хотя PPC может быть одним из решений для двигателей с ХИ на этаноле, рабочий диапазон двигателя все еще ограничен, и физические и химические механизмы от образования смеси до самовоспламенения должны быть очищены для дальнейшего совершенствования их технологии.Авторы поэтому считают, что необходимы дальнейшие фундаментальные исследования для разработки технологии контролируемого зажигания для создания высокопроизводительных спиртовых двигателей с ХИ.

5. Выводы

(1) Условием устойчивого самовоспламенения спрея этанола является наличие области, в которой коэффициент избытка воздуха ( λ ) = 1 и температура выше минимальной точки воспламенения этанола одновременно удовлетворяются в течение процесс смесеобразования.(2) Фактическая минимальная точка воспламенения спрея этанола в условиях высокого давления, такого как давление сжатия обычных дизельных двигателей, ожидается около 940 K, и 1100 K рекомендуется в качестве температуры сжатого газа (температура увлеченного газа) для достижения 940 K внутри. спрей путем впрыска топлива.

6. Дальнейшая работа

Таблица 5 показывает матрицу условий анализа как комбинацию давления окружающего газа () и температуры (). Мы определили диапазон и на основе результатов, полученных в наших предыдущих экспериментах, чтобы прояснить комбинацию и как условия окружающего газа, когда стабильное самовоспламенение происходит для спрея этанола.В настоящее время выполнено всего пять симуляций; Следовательно, первая задача будущей работы – завершить эту матрицу, которая указывает необходимое давление и температуру окружающего газа для стабильного самовоспламенения спрея этанола, и будут проанализированы химические реакции, чтобы прояснить, какой путь реакции является существенным / важным для вызвать цепную реакцию горения. Влияние концентрации кислорода в окружающем газе на самовоспламенение спрея этанола будет численно исследовано в качестве следующего шага.В дополнение к этому численному анализу, эксперименты (тесты визуализации распыления) также будут проводиться для топлива из смеси этанол-диэтиловый эфир и чистого этанола с использованием оригинальной и произведенной RCEM (машины быстрого сжатия и расширения), которая может работать под тем же условия высокого давления и температуры обычных дизельных двигателей. Когда явление самовоспламенения спрея этанола выявляется как с физических, так и с химических аспектов, разумные и осуществимые идеи технологий контролируемого зажигания, такие как соответствующий поток всасываемого газа, форма камеры сгорания, впрыск топлива (размер сопла, давление / продолжительность / время и многоступенчатый впрыск), а также подходящую скорость рециркуляции отработавших газов, и их эффективность исследуется с помощью дальнейшего численного анализа и экспериментов.

Номенклатура

Доступность данных

Данные, использованные для подтверждения выводов этого исследования, можно получить у соответствующего автора по запросу.

Раскрытие информации

Содержание этого документа было устно представлено на 9-й Международной конференции по машиностроению Тайского общества инженеров-механиков, проходившей на Пхукете, Таиланд, 11–14 декабря 2018 г.

Конфликты интересов

Авторы заявляют, что в отношении публикации этой статьи нет конфликта интересов.

Благодарности

Авторы выражают особую признательность Министерству образования, культуры, спорта, науки и технологий Японии и Японскому обществу содействия науке за их денежную поддержку в виде субсидии на научные исследования (16K06135 ), а также авторы благодарят Mr.А. Умено за помощь в построении графиков и визуализации данных численных расчетов.

Загрязнение форсунок и его влияние на выбросы в двигатель и характеристики разбрызгивания в бензиновых двигателях с прямым впрыском на JSTOR

РЕЗЮМЕ В бензиновых двигателях с прямым впрыском прямое воздействие пламени на форсунку может привести к накоплению продуктов сгорания на форсунке, что может привести к увеличению выбросов твердых частиц. В этом исследовании изучается влияние загрязнения форсунок на выбросы твердых частиц и связанную с ними схему распыления форсунок, а также показано, как и то, и другое можно устранить, используя моющую способность топлива.Для этого в четырехцилиндровом испытательном двигателе с двумя разными базовыми видами топлива были намеренно загрязнены форсунки с несколькими отверстиями. В течение четырехчасового цикла загрязнения форсунок количество твердых частиц (PN) увеличивалось до двух порядков. Дрейф можно было обратить вспять, переключившись на топливную смесь, содержащую моющую присадку. Кроме того, можно было полностью избежать любого увеличения PN, когда топливо, содержащее моющее средство, использовалось с начала испытания. Микроскопия показала, что повышенное загрязнение форсунок совпало с увеличением выбросов твердых частиц.На основании этих результатов в лабораторной камере для инъекций был установлен набор форсунок, и структура распыления была исследована с помощью высокоскоростной камеры. Форсунки, соответствующие наибольшему дрейфу PN, производили самые тонкие распылительные форсунки с наибольшим проникновением. Эти факторы увеличивают риск намокания стен и объясняют увеличение PN. Положительный эффект моющего средства также был отражен в анализе формы распыления, который иллюстрирует потенциальные преимущества таких топливных присадок.

Международный журнал топлива и смазочных материалов SAE – ведущий международный научный журнал, в котором публикуются отчеты об исследованиях, посвященных топливам и смазочным материалам в автомобильной промышленности. Журнал призван стать основным источником информации для всесторонних и инновационных исследований в области топлива, смазочных материалов, добавок и катализаторов, предоставляя рецензируемую платформу для академиков, ученых и промышленных исследователей для презентации своей работы.

SAE International – это глобальная ассоциация, объединяющая более 128 000 инженеров и технических экспертов в аэрокосмической, автомобильной и коммерческой промышленности. Основные направления деятельности SAE International – обучение на протяжении всей жизни и разработка добровольных согласованных стандартов. Благотворительным подразделением SAE International является SAE Foundation, который поддерживает множество программ, включая A World In Motion® и Collegiate Design Series.

Оптический анализ влияния геометрии отверстия форсунки на образование смеси в бензиновых двигателях с прямым впрыском

Макроскопические параметры распыления

Типичная последовательность изображений распыления жидкого топлива для форсунки V1-1 показана на рис. 3. Для каждого временного интервала , были определены проникновение S , угол распыления α на двух расстояниях от наконечника сопла (10 и 15 мм) и площадь распыления. На Рисунке 3 сравнивается проникновение как среднее значение десяти процессов впрыска с геометрией отверстия форсунки, проверяемой при давлении топлива 50 и 200 бар.

Распылительные изображения сопла V1-1 в представлении ложных цветов, \ (p _ {\ text {Rail}} = 200 \) bar, \ (t_ {i} = 1 \, {\ text {ms}} \) в разное время после начала закачки

По сути, рис. 4 показывает нам, что увеличение давления впрыска приводит к большему увеличению кривой проникновения и, следовательно, к более высокой скорости фронта распыления. Таким образом, скорость распыления соответствует скорости Бернулли (рассчитывается по формуле \ (v _ {\ text {Bernoulli}} = \ sqrt {\ frac {2} {\ rho} \ left ({p _ {\ text {Rail}} – p_ { \ text {Ambient}}} \ right)} \) в отверстии форсунки, что в первую очередь определяется разницей давления между входом в отверстие форсунки и выходом из отверстия форсунки.Кроме того, мы можем видеть, что тенденции между геометрией отверстий сопла при давлении топлива 50 бар усиливаются при давлении топлива 200 бар.

Кривая проницаемости форсунок различной геометрии при давлении топлива 50 и 200 бар

Глядя на цилиндрическую геометрию (V1-1 и V1-2), см. Рис. 4 выше, мы видим, что меньший диаметр отверстия инжектора приводит к большему подъему кривой проникновения. Частично это связано с саморегулирующимся давлением в глухом отверстии.Больший диаметр отверстия форсунки приводит к усиленному падению давления и, таким образом, к меньшей разнице давлений между входом и выходом отверстия форсунки. По словам Бернулли, это приводит к снижению скорости подачи топлива. С другой стороны, результат можно объяснить углом распыления или площадью распыления. Поскольку угол распыления, который показан на рис. 5 как среднее значение за период впрыска, и площадь распыления, см. Рис. 6, также имеют значительно большие значения, сопротивление потоку распыляемого материала относительно окружающей среды увеличивается.Это приводит к снижению скорости распыления.

Средний угол распыления форсунок различной геометрии при давлении топлива 50 бар

Зона распыления жидкой фазы с соплами любой геометрии при давлении топлива 50 и 200 бар

Проходки расходящейся геометрии (V2-X), как показано на рис. 4, по существу такие же, как проходки цилиндрической геометрии (V1-1).Однако четкой зависимости проникновения от фактора k нет. Наименьшее расхождение также имеет наименьшую скорость проникновения или проникновения. С другой стороны, средний коэффициент k обеспечивает самую высокую скорость распыления и самую большую глубину проникновения среди всех расходящихся форсунок. При дальнейшем увеличении дивергенции (V2-3) проникновение снова уменьшается. Аналогичное поведение можно наблюдать в отношении угла распыления (рис. 5). На обоих расстояниях от наконечника сопла среднее расхождение имеет наименьший угол распыления.Угол распыления больше как с малым, так и с большим коэффициентом k . Причины этого не могут быть четко объяснены на основе ранее доступных данных измерений. Одна из возможностей – поведение потока в отверстии инжектора, которое сильно зависит от профиля геометрии, регулирующей поток. Предполагается, что чрезмерное расхождение приводит к отрыву потока от стенок, что существенно влияет на параметры потока. Это предположение подтверждается тем фактом, что вершина угла распыления является центральной точкой выхода отверстия форсунки.Когда поток прилегает к стенкам, тогда из-за увеличенного выходного диаметра уже должен быть увеличенный угол распыления, в частности, в варианте V2-3. Однако этого нельзя различить, и поэтому требуется дальнейшее исследование.

В принципе, можно констатировать, что ступенчатые отверстия инжектора имеют наименьшее проникновение (Рис. 4) и наибольший угол распыления (Рис. 5) из всех вариантов геометрии. Однако, поскольку эффект уменьшения проникновения преобладает, ступенчатая геометрия отверстий инжектора имеет наименьшую площадь распыления из всех геометрических форм сопла.Кроме того, можно констатировать, что варианты ступенчатого инжектора имеют очень неустойчивую кривую проникновения. Между отдельными кривыми есть перекрытия. Таким образом, геометрия V3-1 с самым коротким отверстием для форсунки имеет наименьшее проникновение вскоре после открытия форсунки. По мере продолжения фронта распыления эта геометрия испытывает меньшее замедление, что приводит к увеличению проникновения. Однако максимальное проникновение сопла значительно ниже, чем глубина проникновения более длинных вариантов отверстия инжектора.По мере увеличения длины отверстия инжектора (V3-2 и V3-3) скорость проникновения также увеличивается, и происходит приближение к линейной кривой проникновения. Эта характеристика также описана в литературе [13]. В то же время происходит уменьшение среднего угла распыления, зависимость которого от длины отверстия инжектора дифференцированно описывается в справочных материалах [14, 15]. Турбулентность в отверстии инжектора считается причиной увеличения проникновения и уменьшения угла распыления по мере увеличения длины отверстия инжектора.Увеличение турбулентности вызвано, в частности, кавитацией, возникающей на входе в отверстие форсунки с острыми краями. Когда длина отверстия форсунки короткая, нет времени для успокоения потока, в результате чего на выходе из отверстия форсунки с небольшими отношениями l / D возникают повышенная радиальная и пониженная осевая составляющие скорости, которые вызывают описанные явления. Однако уменьшенная эффективная длина отверстий для форсунок также приводит к уменьшению потерь на трение на стенках отверстий для форсунок.Комбинация этих механизмов может привести к описанным эффектам перекрывающихся кривых пенетрации с различными соотношениями l / D .

Варианты с конвергентными отверстиями форсунок (V4-X) имеют кривые проникновения, которые очень похожи на кривые для цилиндрических и расходящихся вариантов. Как при давлении топлива 50, так и 200 бар наблюдается явное увеличение скорости проникновения форсунки V4-2. Схождение приводит к ускорению топлива и, таким образом, к увеличению скорости выхода и увеличению глубины проникновения.Рисунок 5 также показывает, что угол распыления зависит от конусности. По мере увеличения коэффициента k угол распыления уменьшается примерно на 20%. Во многом это связано с сужением потока на выходе из форсунки. Слегка сужающаяся форсунка, по сравнению с другими геометрическими формами, имеет значительно большую площадь распыления, в частности, при давлении впрыска 200 бар. Это видно по хорошему разбрызгиванию топливного спрея. С другой стороны, сопло с высокой степенью сужения имеет значительно меньшую площадь распыления.Следует отметить, что из-за значительного сужения расход уменьшается, и, таким образом, вариант V4-2 впрыскивает значительно меньшее количество топлива в течение постоянной продолжительности срабатывания 1 мс. Именно эта пониженная плотность распыления приводит к наблюдаемой меньшей площади распыления. Это не позволяет делать какие-либо выводы о качестве распыления.

Диаметр капли, который был определен на 30 мм ниже наконечника инжектора, также различается в зависимости от геометрии сопла. На рис. 7 сравнивается средний арифметический диаметр капель для различных вариантов.Сопло V1-2, имеющее наибольший диаметр основного отверстия, также имеет наибольший диаметр капель. Это согласуется с литературой, в которой диаметр отверстия инжектора указан как главный критерий размера капли [16–19]. Это также является причиной наименьшего диаметра капель сопла V4-2, которое имеет наименьший выходной диаметр из всех вариантов. Однако эту теорию нельзя применить к соплам с расходящейся геометрией. Можно убедиться, что для диаметра капли решающим является не выходной диаметр, а наименьший ограничивающий диаметр.В случае расходящихся отверстий форсунок это входной диаметр. Различия между остальными геометриями очень незначительны. Тем не менее, можно выделить очень похожие тенденции, например, при анализе проникновения и угла распыления. Таким образом, отверстие инжектора со средней дивергенцией имеет наименьший средний диаметр капли как из расходящихся форсунок, так и из форсунок с идентично малым диаметром отверстия форсунки. Диаметр капель и площадь распыления форсунки V2-2 указывают на оптимальное дробление распыляемой жидкости благодаря геометрии отверстия форсунки.

Средний диаметр капли D10 при давлении топлива 200 бар

Микроскопические параметры распыления

Распад распыления, который происходит около сопла, называемый первичным разбрызгиванием, имеет решающее значение для вторичного дробления распыления, которое происходит вдали от сопла. Первичный распад спрея – это распад жидкого связного спрея на первые связки и крупные капли. Основное влияние на это оказывают аэродинамические взаимодействия, турбулентность, релаксация профиля и кавитация [20].Используя микроскоп в дальней зоне, можно визуализировать эту область очень близко к кончику сопла (примерно 3,5 × 2,5 мм). Ниже представлены результаты измерений для оценки влияния геометрии отверстия форсунки на дробление первичного распыления.

На Рисунке 8 сравниваются изображения времени одного впрыска (0,8 мс после начала впрыска) для всех инжекторов. Чтобы учесть циклические колебания, бинаризованные изображения десяти процессов инжекции были суммированы. На изображениях видно, что как увеличенный диаметр отверстия форсунки (V1-2), так и уменьшенная длина отверстия форсунки (V3-X) значительно увеличивают площадь распыления.Это связано, с одной стороны, с увеличенным массовым расходом (сопло V1-2), а также с повышенной турбулентностью и, таким образом, с усиленным развитием струи (сопло V3-X). Однако, поскольку форсунка V3-3 с наибольшим соотношением l / D имеет самое сильное распыление из ступенчатых форсунок, длина отверстия форсунки не может быть единственной причиной. Можно предположить, что как диаметр ступеньки, так и отношение глубины ступени к диаметру ступеньки оказывают значительное влияние на энергию проявления струи.

Первичное проявление форсунки для вариантов форсунки при давлении впрыска 100 бар, всего десять снимков, сделанных через 0,8 мс после начала впрыска

Слегка сужающаяся форсунка (V4-1) имеет значительно меньшие циклические отклонения в течение всего периода впрыска, что связано с известными эффектами технологии впрыска дизельного топлива: из-за конвергенции давление воздушного потока в отверстии форсунки увеличивается, расход успокаивается, а кавитация ограничивается.Это контрастирует с увеличением площади распыления и циклическими колебаниями сопла V4-2 с коэффициентом k , равным +5. Из-за значительной сходимости увеличивается скорость выхода, что является основным критерием развития распыления. На изображениях видно, что угол распыления значительно больше. Другой причиной может быть увеличение радиальных составляющих скорости из-за перетока в отверстии форсунки.

Количественная оценка разрыва струи около сопла проведена по рис.9. Показаны временные кривые площади распыления и характеристики распыления размера капель для всех вариантов сопел, исследуемых при давлении впрыска 100 бар. На схемах хорошо видны фазы впрыска. Первые капли обнаруживаются примерно через 0,23 мс после начала впрыска. Следует отметить, что капли, обнаруженные до этого времени, вызваны фоновым шумом или отражениями и из-за очень небольшого количества обнаруженных частиц при оценке диаметра капель интерпретируются чрезмерно.Это приводит к резкому увеличению размера капель и площади распыления. Эта фаза максимального размера капель и площади распыления вызвана дросселированием седла иглы и связанной с ними турбулентностью и кавитацией внутри отверстия инжектора. Явление дросселирования седла иглы и связанные с ним эффекты уже подробно описаны в ссылках [21]. После полного открытия иглы площадь распыления и диаметр капли принимают постоянные значения. Фаза закрытия (от 1,1 мс) также определяется небольшими преувеличениями на кривых для площади распыления и резким увеличением размера капель.Причиной этого является потеря импульса распыления, вызванная дросселированием седла иглы и падающим потоком из сопла. Через отверстие инжектора выходят крупные связки, имеющие небольшую округлость. Из-за низкой скорости подачи топлива силы, действующие на каплю, и аэродинамические взаимодействия с окружающим воздухом незначительны.

Сравнение временной кривой размера капли и площади распыления в области около сопла для всех исследованных форсунок при давлении впрыска 100 бар

На этом этапе используется только фаза постоянного открытия иглы для дальнейшей характеристики развития распыления и для сравнения отдельных вариантов форсунок (\ (t = 0,6 \ ldots 1,0 \, {\ text {ms}} \)).Следует еще раз отметить, что диаметр капель обычно очень мал (4–8 мкм). Это связано с методом оценки, который позволяет обнаруживать только капли, четко отделенные от фона. Крупные капли и связки, которые возникают в плотном топливном тумане, не могут быть обнаружены и, таким образом, уменьшают измеренный диаметр капель по сравнению с фактическим диаметром капли.

Рисунок 9 также показывает, что ступенчатая форсунка V3-3, которая очень бросалась в глаза на изображениях распыления, также выделяется среди других форсунок в этой количественной оценке.Он имеет значительно большую площадь распыления, а также значительно больший диаметр капель. Площадь распыления других ступенчатых форсунок V3-1 и V3-2 также четко выделяется на фоне остальных форсунок, но эти форсунки имеют значительно меньшие капли, чем форсунка V3-3. Это подтверждает предположение о том, что, помимо соотношения l / D , ступенчатая геометрия играет ключевую роль в разбивке струи.

Сравнение расходящихся форсунок показывает, что, как и на изображениях распыления, нет заметной тенденции между вариантами.Площадь распыления для варианта V2-3 минимальна. Сопло V2-2 имеет максимальную площадь распыления, а сопло V2-1 с наименьшим расхождением находится между этими двумя вариантами. Это подтверждает предположение о том, что механизмы разрушения не имеют линейной зависимости от дивергенции, но есть точка возврата, которая связана с возникновением отрыва от стенки отверстия инжектора. В отличие от расходящихся сопел диаметры капель практически не различаются.

Цилиндрическое отверстие форсунки (V1-1) имеет наименьшую площадь распыления из всех форсунок, хотя диаметр капель находится на том же уровне, что и в расходящихся вариантах.По мере увеличения диаметра сопла (V1-2) площадь распыления и диаметр капель также увеличиваются. Это также было заметно по макроскопическим параметрам распыления.

Конвергентные форсунки отличаются широким диапазоном диаметров капель и площадей распыления. Сопло V4-2 с диаметром приблизительно 5,8 мкм имеет второй по величине средний диаметр капель среди всех сопел, в то время как вариант V4-1 с диаметром 4,2 мкм имеет наименьший средний диаметр капель. Аналогичный результат можно получить, анализируя площадь распыления, поскольку форсунка с большим коэффициентом k имеет значительно увеличенную площадь распыления.Это позволяет нам сделать вывод, что конвергенция вызывает сильные механизмы распада. Следует отметить, что существует противоречивая тенденция при измерении диаметра капель сужающегося сопла с помощью КПК и микроскопа в дальней зоне. Необходимо определить, что диаметр капли около сопла не может быть напрямую связан с диаметром капли в дальней зоне. Сильный разбрызгивание струи возле выхода из сопла, приводящее к образованию больших капель, может положительно повлиять на механизм вторичного разбрызгивания.

Прозрачные сопла

Используя прозрачные сопла, можно было охарактеризовать поток внутри сопел.На рис. 10 сравнивается поток внутри форсунок в выбранные моменты времени (открытие иглы, стационарная фаза и закрытие иглы) и геометрию отверстия форсунки при давлении впрыска 100 бар. Понятно, что при любой геометрии в отверстии форсунки есть тени, т.е. кавитация. Как и ожидалось в соответствии с анализом распыления, мы видим, что при открытии иглы происходит дросселирование седла иглы, и в результате этого в глухом отверстии возникает кавитация, которая затем распространяется на все отверстие инжектора в виде пленочной кавитации.Из-за интегративного метода измерения, применяемого в технике силуэтов, нельзя сделать вывод о толщине кавитационной пленки на основе результатов измерений. Требуются дальнейшие тесты. Однако следует отметить, что кавитация возникает даже при геометрии V4-2. В области технологии впрыска дизельного топлива для предотвращения кавитации успешно используется сходящаяся геометрия отверстия форсунки. Понятно, что сильного схождения и, следовательно, увеличения давления воздушного потока недостаточно для предотвращения кавитации в существующих здесь условиях.Причина этого может заключаться в свойствах жидкости. Изооктан (\ (p_ {D} = 0,0439 \, {\ text {bar}} \)) имеет значительно более высокое давление пара, чем дизельное топливо (\ ({\ text {ca}}. P_ {D} = 0,0005 \ , {\ text {bar}} \)). Кроме того, в дизельных форсунках закруглена острая входная кромка. При использовании сопел, используемых здесь, происходит значительное отклонение в области острого входного края и внезапное сужение потока жидкости, что способствует возникновению кавитации даже при самом низком давлении нагнетания (\ (p _ {\ text { Рельс}} <50 \, {\ text {bar}} \)).

Силуэты внутреннего потока в сопле выбранной геометрии при давлении впрыска 100 бар

Какие свойства топлива обеспечивают более высокий тепловой КПД в двигателях с искровым зажиганием?

Аннотация

Инициатива Министерства энергетики США по совместной оптимизации топлива и двигателей (Co-Optima) направлена ​​на совместную разработку топлива и двигатели в целях максимального повышения энергоэффективности и использования возобновляемых видов топлива.Многие из этих вариантов возобновляемого топлива имеют химический состав, отличный от топлива, полученного из нефти. Поскольку на практике рыночные виды топлива должны соответствовать определенным требованиям к свойствам топлива, химический подход к оценке потенциальных преимуществ потенциальных видов топлива был разработан с использованием гипотезы о центральных свойствах топлива (CFPH). CFPH утверждает, что свойства топлива позволяют прогнозировать его рабочие характеристики независимо от его химического состава. Чтобы использовать эту гипотезу для оценки потенциала кандидатов в топливо для повышения эффективности двигателей с искровым зажиганием (SI), индивидуальные вклады в потенциал эффективности оптимизированного двигателя должны быть количественно определены таким образом, чтобы можно было торговать отдельными свойствами топлива. друг за друга.Эта обзорная статья начинается с обзора исторической связи между свойствами топлива и эффективностью двигателя, включая два основных пути, которые в настоящее время используются производителями автомобилей для снижения расхода топлива. Затем выполняется термодинамическая оценка для количественной оценки того, как шесть отдельных свойств топлива могут влиять на эффективность в двигателях SI: исследовательское октановое число, октановая чувствительность, скрытая теплота испарения, скорость ламинарного пламени, индекс твердых частиц и температура зажигания катализатора.Относительные эффекты каждого из этих свойств топлива объединены в единую функцию качества, которая позволяет оценить потенциал эффективности топлива с традиционными и нетрадиционными составами на основе свойств топлива.

Ключевые слова

Октан

Детонация

Искровое зажигание

Скорость пламени

Теплота испарения

Твердые частицы

Эффективность

Альтернативные виды топлива

000 Рекомендуемые статьи Цитирующие статьи 9 (0)Шибист: Доктор Шибист возглавляет техническую группу по свойствам топлива в рамках инициативы Co-Optima и является главным исследователем в Национальной лаборатории Ок-Ридж, где он руководит исследованиями, направленными на лучшее понимание взаимодействия двигателя и топлива. Его текущие исследовательские интересы включают процессы самовоспламенения, которые приводят к детонации в двигателях с искровым зажиганием и самовоспламенение в двигателях внутреннего сгорания при низких температурах, а также использование кинетики для разработки улучшенного концептуального понимания этого явления.Он является членом Общества автомобильных инженеров (SAE) и лауреатом премии SAE Harry L. Horning в 2015 году. Он получил докторскую степень. в 2005 году окончил Государственный университет Пенсильвании по специальности «Топливные науки», а затем присоединился к Окриджской национальной лаборатории в качестве постдока, где в настоящее время является заслуженным научным сотрудником.

Стивен Буш: Стивен Буш – главный член технического персонала в Sandia National Laboratories, где он отвечает за исследования в области сжигания дизельного топлива средней мощности.Его научные интересы включают лазерную оптическую диагностику горения и высокоскоростную визуализацию; 0D, 1D и 3D анализ флюидо- и термодинамических процессов; научно обоснованные подходы к проектированию системы сгорания дизельного топлива, нагреву катализатора и измерениям теплопередачи. Он является членом Общества инженеров автомобильной промышленности (SAE). Он получил докторскую степень в Технологическом институте Карлсруэ в 2013 году и начал свою карьеру в качестве постдока в Sandia.

Роберт Л. МакКормик: Др.Роберт Л. Маккормик – старший научный сотрудник группы исследований топлива и горения Национальной лаборатории возобновляемых источников энергии. Исследования этой группы сосредоточены на свойствах биотоплива и взаимодействии топлива с двигателем, включая качество и спецификации качества биотоплива, совместимость с современными двигателями, сгорание, влияние выбросов загрязняющих веществ и использование свойств топлива для разработки более эффективных двигателей. Он много работал над этанолом и биодизелем, а также над топливами следующего поколения и футуристическими видами топлива.Боб имеет докторскую степень в области химического машиностроения. До прихода в Национальную лабораторию возобновляемых источников энергии в 2001 году он был профессором-исследователем в Горной школе Колорадо. Он является соавтором более 120 рецензируемых технических статей и является членом SAE International.

Джош А. Пил: Джош Пил – руководитель группы прикладного катализа и исследования выбросов в Национальной лаборатории Окриджа. Его работа сосредоточена на разработке решений по контролю выбросов, которые позволяют двигателям с высоким КПД и альтернативным видам топлива соответствовать требованиям по выбросам.Он полагается на свой опыт в области химической инженерии и химии, чтобы определить основные химические процессы, которые контролируют работу устройств контроля выбросов, и использует эту информацию для разработки улучшенных составов катализаторов, архитектур систем последующей обработки, стратегий контроля и моделей компонентов. Он возглавляет координационный комитет CLEERS (Crosscut Lean Exhaust Emissions Reduction Simulations) и является заместителем руководителя группы Co-Optima Advanced Engine Development. Он получил M.S. в области химической инженерии из Университета Висконсина в Мэдисоне в 2005 году и степень бакалавра наук. Кандидат химических наук в Калифорнийском университете в Сан-Диего в 1999 году.

Дерек А. Сплиттер: Дерек Сплиттер имеет докторскую степень в области машиностроения в Исследовательском центре двигателей Университета Висконсина. В настоящее время он является штатным исследователем в Национальной лаборатории Ок-Ридж, где изучает стехиометрические, разбавленные и аномальные процессы горения, включая стохастическое предварительное зажигание. Он активен в сообществе двигателей внутреннего сгорания и является автором более 60 публикаций по топливам и процессам сгорания, начиная от традиционных процессов искрового зажигания и воспламенения от сжатия до усовершенствованных процессов сгорания, включая HCCI, RCCI, PPC, SA-HCCI и RCCI.Некоторые из его работ были отмечены наградами SAE Horning Memorial и Myers Awards, а также он является активным членом SAE и Института горения.

Мэтью А. Ратклифф: Мэтт – старший химик в Центре транспортных и водородных систем NREL, где его исследования сосредоточены на пересечении химического состава топлива, характеристик двигателя внутреннего сгорания и выбросов выхлопных газов. Текущие исследования включают использование биотоплива нового поколения в двигателях с искровым зажиганием с непосредственным впрыском и усовершенствованных двигателях с воспламенением от сжатия в рамках инициативы Министерства энергетики США «Совместная оптимизация топлива и двигателей».Ранее Мэтт работал в Национальном биоэнергетическом центре (NBC) NREL, интегрируя косвенный газогенератор биомассы с искровым зажиганием и микротурбинные двигатели для выработки электроэнергии. Находясь в NBC, он также несколько лет сотрудничал с промышленностью, разрабатывая системы газификации биомассы с катализаторами реформинга смолы синтез-газа для производства электроэнергии и синтеза жидкого топлива. Мэтт получил степень бакалавра наук. по химии в Государственном университете Колорадо и степень магистра в области химии. получил степень магистра в области аналитической химии в Горной школе Колорадо.

Кристофер П. Колодзей: Кристофер П. Колодзей в течение трех лет работал инженером-исследователем в Аргоннской национальной лаборатории Центра транспортных исследований. Ранее он работал в Delphi старшим инженером и назначенным постдокторантом в Аргоннской национальной лаборатории. Он проводит исследования в области влияния состава топлива на реактивность самовоспламенения, методов оценки реактивности топлива и сгорания бензинового двигателя с воспламенением от сжатия (GCI). Кристофер имеет степень бакалавра и магистра машиностроения в Университете Висконсин-Мэдисон и докторскую степень в CMT-Motores Termicos, отделе исследований двигателей Политехнического университета Валенсии в Валенсии, Испания.

Джон М.Э. Стори: Доктор Стори вышел на пенсию в 2020 году в качестве выдающегося научного сотрудника Национальной лаборатории Ок-Ридж, где он руководил работой по определению характеристик выбросов в Центре исследований топлива, двигателей и выбросов. Стори пришел в Ок-Ридж в 1992 году. Его исследования были сосредоточены на выбросах твердых частиц из двигателей, включая выбросы из реальных мобильных источников. В его исследованиях также уделялось особое внимание токсичности воздуха и характеристикам твердых частиц. Другие области его интересов включают воздействие на здоровье наночастиц выхлопных газов, продукты разложения в системах селективного каталитического восстановления мочевины (SCR) и измерение состава выхлопных газов в реальном времени.Исследования Стори привели к более чем 75 публикациям и трем патентам. Он работал в Комитете по транспорту и качеству воздуха Совета по исследованиям в области транспорта и был сопредседателем комитетов Министерства энергетики по выбросам от современных видов топлива на нефтяной основе. Стори – член Общества инженеров автомобильной промышленности (SAE) и 30-летний член Американского химического общества. За свою карьеру он получил три награды R&D 100, награду Partnership for a New Generation of Vehicles за технические достижения и шесть наград за значимые события от Национальной лаборатории Окриджа.Стори получил степень бакалавра химии в Гарвардском университете, степень магистра экологической инженерии в Университете Дьюка и докторскую степень по химии окружающей среды в Орегонском аспирантуре Орегонского университета медицинских наук.

Мелани Мозес-Дебуск: Доктор Мелани Мозес-Дебуск – штатный научный сотрудник Ок-Риджской национальной лаборатории (ORNL) и руководит проектами Национального транспортного исследовательского центра по определению характеристик выбросов, разработке катализаторов и контролю последующей обработки.Мозес-ДеБуск присоединился к ORNL в 2004 году в качестве постдокторанта до перехода в штат. В настоящее время ее исследования сосредоточены на выбросах твердых частиц и газообразных углеводородов в двигателях, а также на разработке систем последующей обработки природного газа. Другие области, в которых она работала в ORNL, варьировались от катализа одиночных атомов до разделения неорганических мембран. Она является автором более 34 публикаций, 3 глав в книгах и имеет 4 патента. Мозес-ДеБуск получила степень бакалавра химии в университете Беллармин (бывший колледж Беллармин) и докторскую степень по химии в Университете Мэриленда в Колледж-Парке.

Давид Виллёмье: Доктор Дэвид Виллёмье изучает взаимодействия между двигателями внутреннего сгорания и потребляемым ими топливом с целью выяснения взаимосвязи между топливным составом и характеристиками двигателя, чтобы улучшить использование энергии в транспортной системе. Доктор Вюйомье исследовал взаимодействие топлива и двигателя в различных системах сгорания, включая стехиометрические двигатели с искровым зажиганием, двигатели с искровым зажиганием с обедненной смесью, двигатели со стратифицированным зарядом, двигатели с воспламенением от сжатия с однородным зарядом и бензиновые двигатели с воспламенением от сжатия. разнообразные методы, в том числе тестирование производительности металлических двигателей, оптическая диагностика двигателя и стендов, одномерное моделирование двигателя и подробное кинетическое моделирование.Доктор Вюйомье получил докторскую степень. Имеет степень бакалавра машиностроения в Калифорнийском университете в Беркли, где он исследовал низкотемпературное самовоспламенение смесей бензин-этанол в условиях воспламенения от сжатия однородного заряда и воспламенения от сжатия бензина.

Магнус Сьёберг: Доктор Магнус Сьёберг – главный член технического персонала в отделе сгорания двигателей в Сандийских национальных лабораториях. Он также является руководителем группы AED в инициативе DOE Co-Optima.Магнус является главным исследователем в лаборатории двигателей Sandia с прямым впрыском топлива и искровым зажиганием (DISI), где он возглавляет исследования по влиянию топлива на сгорание в усовершенствованных двигателях SI. Это исследование простирается от испытаний производительности и измерения выбросов выхлопных газов до подробных оптических измерений процессов в цилиндрах. Одной из основных областей является образование топливно-распылительной смеси и процессы образования выбросов при сжигании стратифицированного заряда SI. Другой областью внимания является явление самовоспламенения отходящих газов как при обычном стехиометрическом сгорании, так и при сгорании обедненной искрой в смешанном режиме.Предыдущие исследования в Sandia включали фундаментальные исследования топливных эффектов при сгорании двигателя с воспламенением от сжатия однородного заряда (HCCI). Магнус имеет докторскую степень в области машиностроения в Королевском технологическом институте в Стокгольме, Швеция, где его исследования были сосредоточены на процессах сгорания в дизельных двигателях и образовании выбросов.

К. Скотт Слудер: Скотт Слудер – старший инженер-исследователь в Центре исследований топлива, двигателей и выбросов Национальной лаборатории Окриджа. Он получил B.С. в 1994 г. и М. В 1995 году получил степень в области машиностроения в Университете Теннесси. Он присоединился к сотрудникам Окриджской национальной лаборатории в 1998 году. Скотт активно участвует в SAE International, организовав и руководя многочисленными техническими сессиями и симпозиумами, а также автором более 30 технических документов SAE. В 2008 году Скотт получил премию SAE Forest R. McFarland Award, а также дважды награду SAE за выдающиеся достижения в области устной презентации. В настоящее время Скотт является председателем группы SAE Land & Sea Operating Group и младшим редактором Международного журнала SAE по топливу и смазочным материалам.

Тоби Рокстро: Тоби Рокстро – штатный инженер-исследователь в Отделе энергетических систем Аргоннской национальной лаборатории (ANL). Его опыт в области двигателей внутреннего сгорания варьируется от работы в автомобильной промышленности Южной Африки (Volkswagen), исследований синтетического топлива в академических кругах (Sasol) до исследований сгорания двигателей в национальной лаборатории США. В ANL он является главным исследователем в исследованиях двигателей малой мощности, уделяя особое внимание изучению влияния топлива на характеристики горения в искровых двигателях, а также в бензиновых двигателях с воспламенением от сжатия.Он имеет докторскую степень в области машиностроения в Лаборатории перспективных топлив Sasol при Кейптаунском университете.

Пол Майлз: Пол Майлз руководит отделом исследований в области горения двигателей в Sandia National Laboratories и активно исследует или руководит исследованиями процессов сгорания двигателей с 1984 года. Доктор Майлз присоединился к Sandia в 1992 году и перешел с технической работы в качестве почетного члена Технический персонал на руководящую роль в 2014 году, где он тесно сотрудничает с U.S. Министерство энергетики и другие партнерские организации между правительством и промышленностью для определения планов исследований в области усовершенствованного сгорания двигателей. Доктор Майлз является членом Общества автомобильных инженеров (SAE) и был отмечен несколькими наградами за технические и программные достижения от SAE, ASME и USDRIVE. В прошлом он был сопредседателем отдела SAE Powertrain, Fuels and Lubricants и является операционным агентом Программы сотрудничества в области технологий сжигания топлива Международного энергетического агентства.Доктор Майлз также является младшим редактором журнала SAE Journal of Engines, является членом редакционной коллегии Международного журнала исследований двигателей и входит в консультативные или организационные комитеты нескольких международных конференций. Он получил докторскую степень в области машиностроения в Корнельском университете, а затем получил степень бакалавра наук в Технологическом институте Джорджии.

© 2020 Авторы. Опубликовано Elsevier Ltd.

капус с гиалуроновой кислотой. Палитра красок, инструкция по смешиванию.Восстанавливающая сыворотка, шампунь, крем-наполнитель, спрей. Отзывы

«Kapous» – профессиональная итальянская косметика. Революционные продукты Kapus на основе гиалуроновой кислоты включают палитру красок, шампуней, наполнителей, сыворотки, позволяющие по-новому подойти к уходу и процедуре восстановления волос.

Содержание статьи:

• 1 Эффективность профессиональной косметики Kapus
• 2 серии с гиалуроновой кислотой
• 3 Лосьон
• 4 Маска
• 5 Краска
• 6 Бальзам
• 7 Порошок
• 8 Масла и жидкости
• 9 лак
• 10 Спрей
• 11 палитра красок Kapus
• 12 Цветовая палитра усилителей Kapus
• 13 серия без аммиака
• 14 Как выбрать оксид
• 15 техника для смешивания и окрашивания
• 16 Стоимость косметической продукции
• 17 результаты
• Серия гиалуроновой кислоты 18 Капу – Видео

Эффективность профессиональной косметики Kapus

подтверждена лабораторными испытаниями и тысячами пользователей.В косметическую серию входят питательные, увлажняющие, защитные средства.

Kapous преимущества:

1. Цветочный аромат.
2. Революционная технология, используемая в производстве.
3. Все средства обогащены витаминами и полезными веществами.
4. Увлажняющий, питательный, защитный, восстанавливающий эффект.
5. При производстве используются только натуральные компоненты.
6. Косметика Action, направленная на борьбу с выпадением волос, секущимися кончиками, устранение перхоти, восстановление после химиотерапии и агрессивного воздействия горячего воздуха.
7. Защита от УФ-лучей, атмосферных загрязнений.
8. Гели и муссы фиксации имеют мягкую текстуру, отлично формируют локоны, не утяжеляя их.
9. Lucky не склеивает пряди, что придает укладке естественный вид.
10. Средство для окрашивания седых волос-маска, сохраняет цвет до 6 недель.
11. Можно использовать для всех возрастных категорий, косметика абсолютно безвредна, не вызывает аллергии.

Серия с гиалуроновой кислотой

Капус с гиалуроновой кислотой – палитра красителей и средств ухода, уникальная разработка косметической линии.Благодаря содержанию гиалуронка возможно увлажняет и регенерирует волосы, защищает от атмосферных воздействий и перепадки температур. Подходит для ежедневного использования, интенсивного восстановления.

В состав гиалуроновой кислоты Капоуса входят:

1. Шампунь для частого использования. Противодействует сухости и выпадению волос, повышенной секучестью, удаляет загрязнения, устраняет блеск. Гиалуронан наполняет кожу влагой, амино уменьшает повреждения, придает эластичность и блеск. Нанесите на влажные волосы, пену, выдержку 2-3 минуты, смойте водой.
2. Наполнитель. Наполняет пряди силой, энергией, активизирует обменные процессы, восстанавливает поврежденные, завершает структурную спираль. Устраняет «пушистость», разглаживает локоны, делая пряди более густыми и эластичными. Применение: Вымытые и высушенные волосы делятся на 2 части. Отступив от луковиц на 1-2 см, нанести наполнитель кисточкой, расчесать, оставить на 15-20 минут. Высушите фен, ополосните шампунем.
3. Эликсир. Придает здоровый вид, блеск, восстанавливает структуру волос, защищает от тепла, атмосферных явлений – волосы сохраняются при любых обстоятельствах.Распределить по влажным прядям на 10-15 минут, смыть теплой водой. После повторения процедуры сушки феном.
4. Лечебная двухкомпонентная сыворотка для неотложной помощи после химической укладки. Омолаживает, наполняет влагой, устраняет сильно поврежденные. Поскольку витамин B5 защищает от механических повреждений, он придает волосам ухоженный вид в любую погоду. Применение: Средство взболтать, нанести на влажные волосы, не смывать.

Лосьон

Лосьоны «Kapous»:

1. кератин – восстанавливает волосы после окрашивания, обесцвечивания, химического воздействия, защищает от неблагоприятных атмосферных воздействий. Он содержит кератин, пантенол, экстракт подсолнечника, жирные кислоты, витамин Е. Проникая в структуру волос, питает, насыщает луковицу, устраняет повреждения, обогащая питательными веществами. Наносится на пряди, прижатые на 20 минут.
2. Для быстрого высыхания – ускоряет процесс укладки феном на 40-50%.Подходит для окрашенных поврежденных прядей, идеально подходит после химической укладки. Благодаря содержанию аминокислот питает изнутри и устраняет ломкость. Образует защитную пленку, предотвращающую потерю микроэлементов при высоких температурах, вызывающих коррозию. Распределить на влажных волосах перед использованием фена.
3. против выпадения – борется с выпадением волос, обладает противовоспалительным и дезинфицирующим действием. В его состав входит экстракт хмеля, пантенол. Увеличивает кровообращение кожи головы, способствует росту, оживляет бездействующие луковицы, придает здоровый вид и блеск.Наносится на влажные локоны на 20-30 минут.
4. Для жирных волос – укрепляет сальные железы. Предотвратить повышенное загрязнение кожи головы. Увлажняет, успокаивает и питает волосы, повышает их упругость и эластичность. В составе пантенол, экстракт апельсина, минералы, витамины A, B, C. Распространяется на влажные пряди после душа. Рекомендуется применять курсами два раза в неделю до 30 дней, затем 1 раз до полугода. Для дополнительного эффекта сочетается с шампунем той же серии.
5. Средство для химической укладки «Kapous Helix» представляет три вида лосьонов. Содержит эластин, катионные полимеры. Придает волосам легкость, блеск, защиту от повреждений, регулирует процесс завивки.

• «0» – для нормальных труднозавиваемых прядей. Время выдержки 14-30 минут;
• № 1 – для нормальных волос;
• № 2 – для химически окрашенных и поврежденных прядей. В возрасте от 10-20 минут.

1. Трехфазный «Тристеп» подходит для всех волос. Energizes защищает заполняет кислородом. Провитамин B5, корм Filmogen Silikons восстанавливает структуру, создает защитную оболочку, предотвращает появление статического электричества. Нанесите на влажные волосы перед укладкой.
2. Защита от перхоти:

• Active Plus Ампулы активно борются с проблемой, предотвращают ее появление в будущем. Устраняет бактерии и уменьшает воспаление, стимулирует защитные силы организма и регенеративные процессы кожи головы.Включите октопирокс, пантенол, масло чайного дерева. Нанести на сухие волосы на 25-30 минут.
• Лечебная – применяется совместно с первой, втирается в массаж.

Для достижения стабильных результатов рекомендуется совместное нанесение 2 раза в неделю.

Маска

Маски для ухода за волосами Kapous:

1. Для поврежденных волос – интенсивная реабилитация. В состав входят: экстракт подсолнечника, витамин.Е пантеон, кератин. Выравнивает и питает волосы, насыщает их влагой, придает жизненную силу, восстанавливает кератиновую спираль, защищает от внешних воздействий. Нанесите на влажные пряди на 20 минут, смойте.
2. «Молочная линия» – для лечения после химического и ультрафиолетового облучения. Активные ингредиенты: молочные протеины, масло ореха макадамии. Влажные волосы смазывают по всей длине, выдерживают 15 минут, очищают водой с шампунем.

Краска

Капус с гиалуроновой кислотой (палитра из 116 цветов) – новая продукция компании.

Ранее известные тонеры:

1. «Kapous Professional» – Стенд-крем-краска для всех типов волос. Имеет натуральный состав, способствует получению желаемого эффекта уже после первого применения. Придает красивый цвет и ухоженность. Предлагает 115 цветов, 6 ампер, прост в эксплуатации. Сохраняет яркость до 6 недель, надежно маскирует седину. Возможно смешивание разных оттенков вместе. Экономно использовать, нанести на сухие волосы на 35-50 минут.Продолжительность выдержки зависит от яркости выбранного цвета.
2. «STUDIO» – для натуральных волос. Входящий в состав экстракта подсолнечника обеспечивает особую стойкость и защищает от солнца. Не повреждает волосы, питает и усиливает блеск. Полностью удаляет седину. 72 показывает цвета с возможностью смешивания друг с другом в зависимости 1: 1. Наносите на 35 минут.
3. «Без аммиака» – не содержит аммиака. В состав краски входят этаноламин и аминокислоты, обеспечивающие длительный результат.Содержит гамамелис, ромашку, подорожник, обладает восстанавливающим и антиаллергенным действием, наполняет влагой и витаминами, защищает от повреждений. Удобен в использовании, имеет 67 оттенков. Рекомендуется держать волосы не дольше 30 минут.

Бальзам

Бальзамы Kapous:

1. Освежающий «Блонд» – для окрашенных волос. В его состав входят экстракты подсолнечника, кератин. Имеет легкую структуру, питает и восстанавливает волосы. За счет микронутриентов регенерирует кератиновая спираль.Сохраняет цвет от вымывания, придавая ему насыщенность и сияние. Наносится на чистые пряди, равномерно распределяется на 1-2 минуты, смывается водой.
2. Для всех типов волос – в том числе с кератином, гиалуроновой кислотой, микроэлементами. Лечит, увлажняет и питает волосы. Защищает от негативного воздействия солнца. Создает защитную пленку, предотвращающую атмосферное загрязнение. Применять не чаще 2 раз за 7 дней.
3. Для цветных – разработан для бережного ухода. Насыщает цвет, сияет. В состав суспензии входит стабилизатор краски, сохраняющий яркость цвета. Среди его активных компонентов экстракт макадамии и оливковый лист. Нормализует жирные волосы, наполняется влагой, способствует легкому расчесыванию, не спутыванию прядей. Защищает от воздействия солнечных лучей. Нанесите на влажные волосы на 2 минуты.
4. С ментолом и камфорным маслом – оказывает лечебное, тонизирующее действие, предотвращает воспаления, облегчает расчесывание, охлаждает и питает волосяные фолликулы.Предотвращает раздражение. Суспензия – камфора, ментол, фруктовые кислоты. Использовать 1-2 раза в течение 7 дней после водной обработки.
5. «Бриллианты блеск» для повседневного ухода, чистые, легко расчесываются. Возвращает блеск и эластичность. Это смесь косметических масел, аминокислот, пантенола. Используется после стирки.
6. бальзамов серии «Без запаха» состоит только из натуральных компонентов:

• аргана Повышает влажность, вместе с эфирными и льняными компонентами шелка обеспечивает ухоженный вид, повышенную влажность.Идеально подходит для частого использования. Защищает от повреждений, нейтрализует свободные радикалы, создает защитную пленку, защищающую от ультрафиолета. Волосы смазывают каждый день, 3-4 минуты моют шампунем.
• кератин Содержит масло ши и аминокислоты, интенсивно обрабатывает поврежденные волосы, питает, увлажняет и предотвращает выпадение волос. Создает структуру, пробуждает лампочки. Придает блеск и ухоженность. Нанести на влажные волосы на 2-3 минуты

Порошок

Пудры Kapous – предназначены для осветления, окрашивания, тонирования, создания бликов. Подходит для домашнего и домашнего использования. При использовании возможно изменение цвета на 6-7 тонов. Не таять, убирать эффект пожелтения.

Представлен линиями Magic Keratin, Arganoil, Studio Professional, в том числе:

• порошки – легкие, структура которых равномерно смешана с оксидом. Совместим с эмульсией Кремоксон.
• Пудра в микрогранулах – используется для окрашенных волос, для осветления фольгой. Он содержит кукурузный крахмал, скручивает и защищает кожные ткани головы от пересыхания.Соединяется с кремом Kapous Professional Cremoxon Soft.

Масла и жидкости

Масла для обновления пораженных волос:

1. Масло арганы Kapous Arganoil – придает мягкий бархат, свет наполняет влагой, предотвращает ломкость;
2. Масло макадамии Kapous зубчатое с маслом макадамии – лечит поврежденные пряди, регенерирует, придает мягкость и блеск.

Наносятся на влажные волосы на 15-20 минут, смываются шампунем

Жидкости Капуса для обработки секущихся кончиков:

• Biotin Energy – содержит биотин, экстракт семян льна;
• Иланг-Иланг – иланг-иланг;
• Kapous Magic Keratin от повреждения кератином;
• Crystal Shine – активные вещества семян льна и подсолнечника;
• Лечение – лечебное средство с аргановым маслом;
• Crystal Drops – смесь растительных экстрактов.

Борется с секучестью восстанавливает волосы кератином в форме спирали. Их используют после химиотерапии. Распределяется на волосах перед окрашиванием. Не смывать водой.

лак

Эколак (жидкая краска) Капоус сильной фиксации – единственная в своем роде, идеально подходит для творчества на длинных волосах. Придает жесткость, эластичность и сияние.

Сильно фиксирует, но не склеивает волосы, не оставляет следов, сохраняет волосы при любых погодных условиях.

Защищает от ультрафиолета, не сушит волосы.Распыляют на готовую прическу с расстояния 25-30 мм.

Спрей

Спрей Styling Kapous – мгновенно улучшает внешний вид локонов, сохраняет структуру, имитирует укладку:

• root Объем – для придания формуле пышности. Используется для создания любой прически. Требуется для тонких и поврежденных волос;
• Diamond Dews – полирует драгоценные камни. Подходит для волос «на выходе»;
• Dual Renascence Phase 2 – с гидролизованным кератином и силиконом.Создает стрессоустойчивость, мягкость, эластичность, наполняет влагой;
• Invisible Care – с выдавливанием пшеницы и шелка, немного фиксирует пряди. Обеспечивает защиту от ультрафиолета, стабильность цвета;
• Gel-Spray Strong – гель-спрей Kapous максимальной фиксации для моделирования объемной укладки с эффектом «мокрых» волос. Плотно покрывает волосы, не сушит, придает блеск.

Наносятся на влажные волосы перед формированием укладки, не смываются водой.

палитра красок Kapus

палитра красок Капус с гиалуроновой кислотой – заменитель красок Professional. Обогащен низкомолекулярной гиалуронкой, обеспечивающей омолаживающий и увлажняющий эффект.

Цветовая гамма состоит из 106 тонов, разделенных на группы:

• натуральный;
• глубокий натуральный;
• дымчатых оттенков;
• Варианты дерева с теплым оттенком;
Золото
• – 6 цветов;
• Solid Gold – 3 оттенка;
• золото-медь;
• Красный – 3 цвета;
• бежевый блондин – 2 вида;
• жемчуг;
• песочно-бежевый – 3 тона;
• Шоколад – 10 вариантов;
• медный, медно-русый, красный, ласточкин хвост, красный и фиолетовый.Около 20 огненных оттенков;
• фиолетовый;
• для интенсивного осветления;
• блондин. Подборка из 7 цветов, позволяющая изменить цвет на 3-4 тона.
• тонизирующий шампунь, позволяющий придать яркости собственный тон.

Цветовая палитра усилителей Kapus

Капус с гиалуроновой кислотой имеет усилители специальной цветовой палитры.

Благодаря их использованию заранее возможно предотвратить неприятные последствия, возникающие при рендеринге:

• Ясень – удаляет медный цвет, усиливает оттенок серого;
• Purple – устраняет желтый;
• Синий – нейтрализует желтизну;
• Красный – активирует медь, устраняет зеленый прилив;
• золотой – убирает фиолетовый цвет.

После нанесения волосы приобретают усилители блеска, дольше ломаются и ломаются. Кожные ткани перестают чесаться и сохнуть.

Серия без аммиака

Kapous Professional Magic Keratin созданы на основе революционной технологии для получения стойких мерцающих цветов. Рекомендовано профессионалами для ухода за проблемными волосами, поэтому не содержит аммиака и аллергенов.

Действие щелочи выполняет этаноламин, усиливая структуру прядей.

Косметика имеет легкую текстуру, бережно закрашивает седину, не портит локоны.Подходит для регулярного использования.

Gamma содержит 78 идеально смешанных цветов в зависимости от 1: 1

Как выбрать оксид

следует изучить инструкцию перед самостоятельным окрашиванием и определить:

• цвет оригинальный;
• наличие и количество белых прядей;
• желаемого оттенка.

В зависимости от ответов выбран оксид:

• 1,5% на новый цвет;
• 1.9% подходит для окрашивания натуральных и осветленных волос;
• 3% – для придания темного цвета;
• 6% – того же оттенка или бледнее, чем в 1,5 раза;
• 9% – 3 тона осветления;
• 12% – для образа блондинки

Окончательный результат зависит от количества выбранного Crem OXON.

смешивание и крашение

При использовании палитры Капус рекомендуется соблюдать правила:

1. Перед окрашиванием, чтобы оценить цвет волос, хорошо изучите их при искусственном освещении.
2. Смажьте кожу головы, область за ушами защитным кремом.
3. Готовить партию краски только в пластиковой, стеклянной или эмалированной посуде. Не используйте металлические емкости.
4. Нанести кисточкой специальное вещество, равномерно тонизируя пряди.
5. Всю смесь распределяли в течение 15 минут для равномерного окрашивания.
6. Время задержки наложения точки.
7. Не оставлять на волосах более 45 минут, за исключением очень светлого блонда – 55 минут.
8. Перед применением провести тест на аллергию. Нанесите немного раствора красителя на область ушных раковин или ниже локтя. Следить за реакцией кожных тканей.

Определив цвет и количество оксида, необходимое для смешивания компонентов в зависимости 1: 1,5 (в тубе с чернилами 150 требуется ок. Оксил). При первичном окрашивании суспензию следует нанести на пряди равномерно по всей длине, оставив корни 4 см, выдержать 20 минут, остаток закрасить. Через 15-20 минут смойте.

Для вторичного окрашивания (обновление цвета или прокраска корней) готовится смесь 2-х видов: для более интенсивных и менее ярких луковиц по всей длине.

Нанести сначала на прикорневую зону на 15 минут, затем распределить менее насыщенный раствор по прядям, выдержать 20 минут. Использование водно-пенной краски. Смыть шампунем.

Стоимость косметической продукции

Kapus с гиалуроновой кислотой имеет насыщенные цвета. Стоимость тюбика колеблется от 150-300 рублей в зависимости от магазина.Крем-оксид можно купить по цене

Ценовой диапазон остальной косметики относится к диапазону от 250 до 500 рублей в зависимости от производителя.

результаты

О палитре оттенков косметических средств с гиалуроновой кислотой в сети преобладают положительные отзывы. По опросам покупателей средство имеет приятный запах, легко наносится, не растекается, отлично маскирует седину.

Волосы выглядят более живыми, приобретают насыщенный цвет и сияние. Необходимость подкрашивать корни появляется через 14 дней, через 6 недель следует обновить цвет всей прически.

К недостаткам косметической линии женщины относят недоступность средств по уходу, особенно в небольших городах, и необходимость закупать отдельно все компоненты для окрашивания (перчатки, оксид, бальзам).

Косметическая компания Kapous более 9 лет занимает лидирующие позиции на рынке создания средств для ухода за волосами. Палитра красок «Капус» с гиалуроновой кислотой дает совершенно новый образ, не повреждая структуру волос.

Серия гиалуроновой кислоты Капуса – Видео

Серия гиалуроновой кислоты «Гиалуроновая кислота» Капус от:

краска для окрашивания волос от Kapous Professional Hyaluronic:

Энергии | Бесплатный полнотекстовый | Экспериментальный и численный анализ двухфазного индуцированного низкоскоростного предварительного зажигания

1.Введение

Основная причина этого стохастического и трудно предсказуемого явления еще не выяснена. До сих пор здравый смысл во всех литературных данных состоит в том, что капля жидкого топлива или твердотельная частица вызывает первоначальное преждевременное воспламенение. В обоих случаях предполагается, что топливно-масляная смесь внутри щели поршня может подниматься вверх по направлению к верхней поверхности поршня. На этом этапе возможны два сценария:

• Жидкая жидкость отделяется от области щели поршня или

• углеводороды остаются на поверхности поршня и гильзы и частично окисляются из-за продолжающихся циклов сгорания.Это приводит к накоплению твердых пористых структур на поверхности поршня и в области щели гильзы (вершине отверстия) до тех пор, пока они не вырвутся из-за возвратно-поступательного движения поршня.

. Хотя очень обширные исследования уже проведены, подробный численный анализ предварительного воспламенения, вызванного горячими частицами, а также прямая визуальная информация о фактическом инициаторе (жидкой капле или твердой структуре) не очень обширны. Таким образом, в настоящей работе исследуется возможность предварительного воспламенения, вызванного каплями масла, с использованием современного двигателя меньшего размера с минимально инвазивной эндоскопической оптической доступностью, включающей обнаружение смазочного масла в цилиндрах с помощью индуцированной светом флуоресценции.Оптическая установка позволяет различать жидкие капли и твердые структуры в условиях эксплуатации двигателя, подверженного LSPI. С помощью фильтрованных высокоскоростных наблюдений в цилиндрах можно отделить флуоресцентное излучение от освещения камеры сгорания, используемого в качестве возбуждающего света. Нефильтрованные наблюдения дают очень подробную информацию о процессах в цилиндрах до начала зажигания.

2. Экспериментальная установка и методика исследования

Глобальное обнаружение масла LIF в цилиндрах во время работы двигателя в эндоскопических высокоскоростных условиях (короткое время экспозиции камеры) является очень сложной задачей, что связано с общими оптическими ограничениями работы LIF в реальной системе двигателя (оптическая доступность) и эксплуатационной условия при полной нагрузке (обрастание окон). Особенно слабые сигналы флуоресценции от одиночных маленьких капель могут не обнаруживаться.

3. Вычислительные методы

3.1. Модель приготовления смеси 3D-CFD

Целью модели подготовки смеси является получение подробной информации о термодинамических условиях внутри камеры сгорания во время такта сжатия. Вычисленное временное и пространственное распределение температуры газа, давления газа и лямбда-скалярных значений используются в качестве входных данных для установки соответствующих граничных условий в последующих исследованиях воспламенения, вызванного твердыми частицами.

Числовая сетка, представляющая один цилиндр исследуемого двигателя, была построена с использованием коммерческого CFD-кода SIEMENS StarCD / es-ice версии 4.30.029. Область моделирования включала камеру сгорания, объем щели поршня, а также впускные и выпускные отверстия до положения датчиков давления в конфигурации испытательного стенда. Объем щели поршня был спроектирован как структурированная кольцевая сетка, чтобы избежать чрезмерной деформации ячеек во время движения сетки. Этот сегмент статической сетки был создан с использованием AVL FIRE версии v2017d и экспортирован в модель двигателя StarCD / es-ice, где он был связан с движущимся поршнем и гильзой через интерфейс интерполяции.

Поле турбулентного потока рассчитывается с использованием подхода RANS в сочетании с моделью турбулентности k-ε RNG для определения условий среднего цикла двигателя.

3.1.1. Моделирование жидкой фазы

3.1.2. Моделирование состава жидкого топлива

3.1.3. Моделирование распыления

m˙spray = ρl ∗ vinit ∗ Aeff

(2)

A _eff представляет собой эффективную площадь поперечного сечения отверстия сопла. Поскольку измерения массового расхода показали почти линейную зависимость между продолжительностью впрыска и нагнетаемой массой, массовый расход устанавливается постоянным для целей моделирования.

cd = cA ∗ cv → cA = AeffAgeo; cv = veffvBern

vBern = 2 ∗ pRail − pAmbientρl

m˙eff, топливо = ρFuel ∗ 2 ∗ pRail − pCylρFuel ∗ AeffAgeo ∗ m˙eff, C7h26ρC7h26 ∗ Aeff2 ∗ pRail − pBoxρC7h26

(3)

При выполнении этого расчета при условии среднего давления в цилиндре 2,5 бара (абс.) Массовый расход увеличивается с 25,70 кг / ч до 26,65 кг / ч из-за более высокой плотности топлива.

3.1.4. Взаимодействие капли со стенкой

3.2. Детальная модель воспламенения горячими частицами Модель

Предполагается, что помимо капель жидкого топлива, оторвавшиеся частицы являются потенциальной первопричиной преждевременных воспламенений.Для определения потенциала воспламенения газовой фазы, вызванного горячей частицей, выполняется анализ DNS CFD.

Q˙wall = −kG ∗ dTGdywall

(4)

В этом уравнении y представляет направление по нормали к стенке, T _G – температура газовой смеси, а k _G – теплопроводность газовой фазы.

Для сокращения общих вычислительных затрат задача моделирования решается на структурированной цилиндрической двумерной секторной сетке под углом 90 °. Область моделирования увеличена до 25-кратного радиуса частицы, чтобы минимизировать влияние граничных условий.

4. Результаты и обсуждение

4.1. Эксперименты

4.1.1. Обнаружение масла в цилиндре LIF во время точки нагрузки двигателя «LSPI Critical»

В целом, даже с учетом ограничений системы LIF, в исследованиях LIF нет экспериментальных доказательств, подтверждающих инициирование LSPI, вызванное каплей нефти / жидкостью.Все зафиксированные события LSPI показали историю светящихся объектов без детектируемого флуоресцентного света. В случае события LSPI, вызванного каплей масла, можно ожидать предыстории флуоресценции до события инициирования или инициирования LSPI без оптической предыстории.

4.1.2. Схема горения LSPI

4.1.3. Инициирование LSPI светящимися объектами

4.1.4. Природа объектов инициации LSPI

Эти обстоятельства указывают на возможную реакционную природу этих частиц.

4.2. Приготовление смеси

Сравнение показывает хорошее согласие между установкой моделирования и экспериментальными данными. Вблизи ВМТ можно наблюдать лишь незначительное отклонение от кривой среднего давления.Тем не менее, смоделированные данные попадают в нижнюю полосу неопределенности измерений.

Оценка массы остаточного газа внутри камеры сгорания после EVC подтвердила изначально сделанное предположение. Массовая доля пассивного скаляра слежения за остаточным газом значительно ниже 0,01.

Цветная полоса диаграммы рассеяния представляет объемную долю заряда цилиндра, в которой выполняются значения по осям x и y. Данные обрезаются с минимальным порогом 0,2%.

На рисунке показаны ситуации при 680 ° CA, 700 ° CA и ВМТ. В показанном промежутке времени среднее значение лямбда 0,82 остается почти постоянным. Из-за конвективного и диффузионного переноса относительно широкое лямбда-распределение сужается к ВМТ и составляет от 0,5 до 1,25. Можно заметить, что зоны с высоким содержанием топлива остаются до момента зажигания.Это происходит из-за того, что пленки жидкого топлива на поверхности поршня и гильзы цилиндра накапливаются в процессе впрыска. Теплопередача стенок контролирует скорость испарения топлива и приводит к богатым топливом зонам возле лужи с жидкостью. Тем не менее, в данном конкретном случае теплопередачи недостаточно для полного испарения пленки до конца моделирования.

Продолжающееся сжатие приводит к увеличению среднего уровня температуры. В результате увеличивается разница температур между стенками и газовой фазой.Таким образом, диапазон температур газа имеет тенденцию к небольшому увеличению в направлении ВМТ.

Кроме того, можно заметить, что отображаемые параметры не полностью независимы. Например, богатые топливом районы кажутся более холодными, чем бедные регионы. Это вызвано охлаждающим эффектом испаряющихся капель и пленок топлива.

4.3. Создание карты задержки воспламенения

Можно заметить, что время задержки воспламенения сходится к 3 ~ 10 ° CA для частиц, температура которых превышает 1500 К. При этой температуре используемый механизм химической реакции предсказывает немедленное возгорание в числовом выражении. ячейка рядом с поверхностью частицы.Таким образом, полученные результаты в первую очередь отражают влияние термодинамических условий на распространение пламени.

4.4. Приложение к переходным граничным условиям

τign = ∑i = 1N∆tTS, iτign, i Tp, TG, pG, λ

(5)

Можно заметить, что интеграл воспламенения практически не увеличивается до 660 ° CA. До этого угла поворота коленчатого вала реакционная способность газовой фазы низкая из-за низкого давления (<10 бар) и температуры газа (<450 K). Только очень горячие частицы (T _P ≥ 1400 K) могут потреблять значительную часть задержки зажигания на ранней стадии сжатия. Это отражает уменьшение чувствительности термодинамических граничных условий горячих частиц.

Повторяя температуру частицы, можно найти минимальное критическое значение 1167 К. Предполагается, что при этой температуре частица вызовет воспламенение во время зажигания и, следовательно, представляет собой абсолютный минимум температуры в исследуемых условиях.

Синяя линия отображает результаты, достигнутые за счет задержки времени высвобождения частицы при сохранении желаемого времени воспламенения в конце моделирования (время зажигания). Это ясно показывает незначительное влияние ранней фазы сжатия. Критическая температура частиц увеличивается всего на 2 К, когда время высвобождения смещается с IVC на 660 ° CA.С другой стороны, более раннее требование зажигания значительно увеличивает необходимую температуру частиц. Желаемое время зажигания 700 ° CA aTDCf приводит к требуемой температуре не менее 1289 K. Это примерно соответствует температурному требованию для периода времени от 710 ° CA до 724 ° CA aTDCf. Учитывая сильно нелинейное влияние давления и температуры газа, одновременное увеличение этих параметров приводит к резкому градиенту реактивности окружающего газа в сторону ВМТ.

4.5. Чувствительность термодинамических параметров

Учитывая изменение начального давления газа, анализ направлен на охват условий от двигателей без наддува до условий с большим наддувом. Поскольку степень сжатия в двигателях без наддува обычно выше, чем в двигателях с наддувом, давление 30 бар в ВМТ считается безнаддувным.Моделирование не предсказывает отсутствие ИП в случае без наддува, что согласуется с данными, опубликованными в литературе. Однако чувствительность оказывается на удивление низкой. Снижение давления наддува на 0,5 бар необходимо для смещения прогнозируемого момента зажигания до ВМТ (= 5,4 ° CA). Такую же низкую чувствительность можно наблюдать в случае топливовоздушного отношения. Моделирование проводилось в диапазоне λ = 1,22–0,62, охватывающем как бедные, так и очень богатые топливом однородные рабочие условия. В этом анализе требуются сверхстехиометрические условия, чтобы снизить реактивность окружающего газа в достаточной степени, чтобы подавить преждевременное возгорание.

Более высокая чувствительность может быть обнаружена при рассмотрении начальной температуры газа (представляющей эффективность установки промежуточного охладителя). Более высокая температура заряда на 50 K приводит к ранее предсказанному возгоранию на 7,7 ° CA. Тем не менее, снижение на 47 K (T _{G, IVC} = 278 K) требуется для подавления воспламенения до момента зажигания.

Поскольку в данном исследовании температура частиц устанавливается постоянной, противопоказанная лямбда-чувствительность и низкое влияние давления газа позволяют предположить, что эти параметры перекрестно влияют на кажущуюся температуру частиц.Это приводит к выводу, что вызывающая воспламенение частица имеет реактивную природу.

5. Резюме и выводы

Экспериментальные исследования показали большое влияние частоты LSPI на конкретные параметры работы двигателя при стационарной работе двигателя. Параметры работы двигателя, которые имеют тенденцию увеличивать взаимодействие распылителя и гильзы, значительно увеличивают LSPI. Последующие исследования LIF не смогли уловить капли масла до инициации LSPI. Только в случае сверхдетонации, вызванной LPSI масляной каплей / туманом, может наблюдаться отрыв.Тем не менее, все зарегистрированные события LSPI действительно показали историю светящихся объектов, инициирующих горение в различных местах камеры сгорания. Эти объекты ведут себя как твердые конструкции, учитывая наблюдаемые отскоки от впускных клапанов. Кроме того, объекты, отделенные LSPI и последующие детонации, ответственные за характерную картину сгорания после LSPI, показали твердый характер, отскакивая от массового электрода свечи зажигания на такте выпуска. Наличие ярких светящихся частиц с температурой выше 800 К в условиях холодной камеры сгорания указывает на реактивную природу этих частиц.

В целом экспериментальных доказательств LSPI, индуцированного каплями масла, найти не удалось. Результаты указывают на инициирование LSPI, управляемое светящимися частицами.

Таким образом, возможность предварительного воспламенения, вызванного горячими частицами, была исследована численно. Частица была обобщена как горячая поверхность, передающая тепло реакционной окружающей газовой фазе в рамках моделирования DNS CFD. Реакционную способность моделировали согласно спецификации RON / MON с использованием суррогата TRF. Для определения подходящих термодинамических граничных условий процесс образования смеси был исследован с использованием дополнительной CFD-модели установки двигателя.На основе постобработанной полосы рассеяния температуры газа, давления газа и соотношения воздух-топливо можно определить набор параметров для исследования потенциала воспламенения горячих частиц методом DoE. Приложение к нестационарным граничным условиям было достигнуто путем введения интегрального подхода зажигания по аналогии с хорошо известным интегралом детонации Ливенгуда-Ву.

Используя этот метод при средних условиях в цилиндре, можно было найти минимальную критическую температуру частиц 1167 K, учитывая введение частиц в IVC и индуцированное воспламенение во время зажигания.Поскольку LSPI наблюдаются задолго до момента зажигания, было исследовано влияние момента расцепления и момента зажигания. Требование зажигания -20 ° CA aTDCf увеличивает необходимую температуру частиц на ~ 120 K, тогда как переход к более позднему времени введения частиц оказался незначительным до 660 ° CA aTDCf. До этого угла поворота коленчатого вала наблюдаемая кинетическая скорость реакции незначительна из-за низких уровней температуры газа (<450 K) и давления (<10 бар).

Поскольку обсуждаемые исследования проводились с учетом только одной конкретной точки работы двигателя, был проведен анализ чувствительности термодинамических параметров.Изменение каждого отдельного параметра (T _P , T _G , p _G , λ) показало, что наиболее влияющим параметром является температура частицы. В отличие от исследований на стендах, описанных в литературе, давление газа и соотношение воздух-топливо оказались наименее чувствительными параметрами в рассматриваемой модели.